發(fā)布時(shí)間：2018.07.03     瀏覽次數：     新聞來(lái)源：zjmllq.com

貝雷片檢算過(guò)程中用到的各種參數        鋼材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa  單排單層貝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3                 [M]=788.2KN.m; [Q]=245.2KN      貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m    22號工字鋼I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。 20號工字鋼I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。 28號工字鋼I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。 32號工字鋼I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。   二、腹板部分，設3排貝雷片       鋼材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa        3排單層貝雷片力學(xué)參數  I=250497.2×3=751491.6cm4，W=10735.5 cm3                    [M]=2364.6KN.m; [Q]=735.6KN       檢算過(guò)程所應考慮的各種荷載:  1、貝雷片自重q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m       2、施工人員荷載q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m       3、振搗荷載q3=2.0×2.75=5.5KN/m  4、模板荷載(在腹板附近處)q4=腹板處模板重量+內模標準架+內模絎架+內模模板系+內模支架系+底模系=(81.08×4.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(內模暫考慮30t)+0.3+24.779/32/5×2.75)×10=20.21KN/m  5、梁體自重  腹板q5=(2.5+2.5+0.4)×0.45×1/2×25=30.375KN/m               頂板q6=(0.65×0.45×1+(0.65+0.3)/2×2.75)×25=39.97KN/m              底板q7=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m 6、分配型鋼(暫按2根32號工字鋼間距2m)q8=5×2×0.042×2.75/2=0.5775KN/m  貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)×1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)×1.2=153.447KN/m， 貝雷梁跨徑按6.5m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計算      M=0.1×ql2=0.1×153.447×6.52=648KN.m<[M]=2364.6KN.m          滿(mǎn)足要求       Q=0.6ql=0.6×153.447×6.5=598.44<[Q]×1.2=882.72KN(剪力在臨時(shí)結構中可不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力提高系數1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項系數不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結構受力特性,不需考慮應力提高系數) 滿(mǎn)足要求        f=0.677ql4/(100EI)=0.677×153.447 ×6.54/(100×2.1×108×500994.4× 10-8)=0.0018m＝1.8mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm   三、底板箱梁中心位置處設雙排貝雷片   雙排單層貝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3                        [M]=1576.4KN.m; [Q]=490.4KN       檢算過(guò)程所考慮的荷載:  1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m       2、施工人員荷載q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m振搗荷載q3=2.0×2.75=5.5KN/m  4、模板荷載q4=底板荷載+內模標準架+內模絎架+內模模板系+內模支架系 =(24.779/32/5×2.75+0.1+0.11+0.312(內模暫考慮30t)+0.3)× 10=20.21KN/m 6、梁體自重                頂板  q5=(0.65+0.3)/2×2.75)×25=32.66KN/m             底板  q6=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m  7、分配型鋼(2根32號工字鋼間距2m)q7=5×2×0.042×2.75/2=0.5775KN/m  貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)×1.4+1.2 ×(2.03+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，  貝雷梁跨徑按9m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計算        M=0.1×ql2=0.1×106.3×6.52=449.1KN.m<[M]=1576.4KN.m           滿(mǎn)足要求         Q=0.6ql=0.6×106.3×6.5=414.57<[Q]×1.2=588KN(剪力在臨時(shí)結構中可不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力提高系數1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項系數不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結構受力特性,不需考慮應力提高系數)          滿(mǎn)足要求  f=0.677ql4/(100EI)=0.677×106.3 ×6.54/(100×2.1×108×751491.6×10-8)=0.0012m＝1.2mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm 四、翼緣板距箱梁中心6.75m的位置處設雙排貝雷片  鋼材E=2.1×105MPa=2.1×108Kpa， I=500994.4cm4, W=7157 cm3                [M]=1576.4KN.m; [Q]=490.4KN       貝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m檢算過(guò)程所考慮的荷載: 1、貝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m          2、施工人員荷載q2=2.5×2.0×1=5 KN/m         3、振搗荷載q3=2.0×2.0=4.0KN/m  4、模板荷載q4=側模=(81.08×4/5.85)×10=55.44KN/m 5、梁體自重               頂板q5=(0.2+0.3)/2×2×25=12.5KN/m    6、分配型鋼(2根32號工字鋼間距2m)q6=5×2×0.042×2.0/2=0.42KN/m 貝雷片所受荷載q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =  (5+4)×1.4+1.2×(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m  貝雷梁跨徑按9m進(jìn)行檢算,檢算時(shí)按三跨連續梁受均布荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化計算       M=0.1×ql2=0.1×97.071×6.52=410.1KN.m<[M]=1576.4KN.m            滿(mǎn)足要求        Q=0.6ql=0.6×97.071×6.5=378.6<[Q]×1.2=588KN(剪力在臨時(shí)結構中可 不考慮荷載分項系數,而且可考慮應力提高系數1.2,在進(jìn)行Q檢算過(guò)程中如果將荷載分項系數不進(jìn)行考慮,即能滿(mǎn)足結構受力特性,不需考慮應力提高系數) 滿(mǎn)足要求 f=0.677ql4/(100EI)=0.677×97.071 ×6.54/(100×2.1×108×500994.4×10-8)=0.0011m＝1.1mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm 五、鋼管立柱頂橫梁各種參數設計  1、跨中檢算  跨中的鋼管立柱盡量布置在縱向貝雷梁的附近,以減少工字鋼橫梁上彎矩和剪應力,具

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